Холодильна установка IF 56 характеристики. Малі холодильні машини
Усі, що випускаються у нас в країні, малі холодильні машиниє фреоновими. Для роботи інших холодильних агентах їх серійно не виготовляють.
Рис.99. Схема холодильної машини ІФ-49М:
1 - компресор, 2 - конденсатор, 3 - терморегулюючі вентилі, 4 - випарники, 5 - теплообмінник, 6 - чутливі патрони, 7 - реле тиску, 8 - водорегулюючий вентиль, 9 - осушувач, 10 - фільтр, 11 - електродвигун, 12 - магнітний пускач.
Малі холодильні машини базуються на розглянутих фреонових компресорно-конденсаторних агрегатах відповідної продуктивності. Промисловість випускає малі холодильні машини переважно з агрегатами продуктивністю від 3,5 до 11 кВт. До них відносяться машини ІФ-49 (рис.99), ІФ-56 (рис.100), ХМ1-6 (рис.101); ХМВ1-6, ХМ1-9 (рис.102); ХМВ1-9 (рис.103); машини без спеціальних марок із агрегатами АКФВ-4М (рис.104); АКФВ-6 (рис.105).
Рис.104. Схема холодильної машини із агрегатом АКФВ-4М;
1 - конденсатор КТР-4М; 2 - теплообмінник ТФ-20М; 3 - водорегулюючий вентиль ВР-15, 4 - реле тиску РД-1, 5 - компресор ФВ-6, 6 - електродвигун, 7 - фільтр-осушувач ОФФ-10а; 8 - випарники ІРСН-12,5М; -2М, 10 – чутливі патрони.
У значній кількості випускають машини з агрегатами ВС-2,8, ФАК-0,7Е, ФАК-1,1Е і ФАК-1,5М.
Призначають всі ці машини для безпосереднього охолодження стаціонарних холодильних камер та різного торгового холодильного обладнанняпідприємств громадського харчування та продовольчих магазинів.
Як випарники використовують пристінні ребристі змійникові батареї ІРСН-10 або ІРСН-12,5.
Всі машини повністю автоматизовані та комплектуються терморегулюючими вентилями, реле тиску та водорегулюючими вентилями (якщо машина з конденсатором водяного охолодження). Відносно великі з цих машин - ХМ1-6, ХМВ1-6, ХМ1-9 і ХМВ1-9 - постачають, крім того, соленоїдні вентилі та реле температури камер, один загальний соленоїдний вентиль встановлюють на арматурному щиті перед рідинним колектором, за допомогою якого можна відключити подачу фреону у всі випарники відразу, а камерні соленоїдні вентилі - на трубопроводах, що підводять рідкий фреон до приладів камер, що охолоджують. Якщо камери обладнані декількома приладами, що охолоджують, і подачу фреону в них виробляють по двох трубопроводах (див. схеми), то соленоїдний вентиль ставлять на одному з них, щоб за допомогою цього вентиля відключалися не всі охолоджуючі прилади камери, а тільки ті, які він живить.
Міністерство освіти і науки Російської Федерації
НОВОСИБІРСЬКИЙ ДЕРЖАВНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ
_____________________________________________________________
ВИЗНАЧЕННЯ ХАРАКТЕРИСТИК
ХОЛОДИЛЬНОЇ УСТАНОВКИ
Методичні вказівки
для студентів ФЕН всіх форм навчання
Новосибірськ
2010
УДК 621.565(07)
Склав: канд. техн. наук, доц. ,
Рецензент: д-р техн. наук, проф.
Робота підготовлена на кафедрі теплових електричних станцій
© Новосибірський державний
технічний університет, 2010 р.
МЕТА ЛАБОРАТОРНОЇ РОБОТИ
1. Практичне закріплення знань за другим законом термодинаміки, циклами, холодильними установками.
2. Ознайомлення з холодильним агрегатомІФ-56 та його технічними характеристиками.
3. Вивчення та побудова циклів холодильних установок.
4. Визначення основних характеристик холодильної установки.
1. ТЕОРЕТИЧНІ ОСНОВИ РОБОТИ
ХОЛОДИЛЬНОЇ УСТАНОВКИ
1.1. Зворотній цикл Карно
Холодильна установка призначена передачі теплоти від холодного джерела до гарячого. Згідно з формулюванням Клаузіуса другого закону термодинаміки теплота не може сама собою переходити від холодного тіла до гарячого. У холодильній установці така передача теплоти відбувається не сама собою, а завдяки механічній енергії компресора, що витрачається на стиск пари холодильного агента.
Основною характеристикою холодильної установки є холодильний коефіцієнт, вираз якого виходить із рівняння першого закону термодинаміки, записаного для зворотного циклу холодильної установки з урахуванням того, що для будь-якого циклу зміна внутрішньої енергії робочого тіла D u= 0, а саме:
q= q 1 – q 2 = l, (1.1)
де q 1 – теплота, віддана гарячому джерелу; q 2 – теплота, відібрана від холодного джерела; l – механічна роботакомпресора.
З (1.1) слід, що гарячому джерелу передається теплота
q 1 = q 2 + l, (1.2)
a холодильний коефіцієнт є частка теплоти q 2, переданої від холодного джерела до гарячого, що припадає на одиницю витраченої роботи компресора
(1.3)
Максимальне значення холодильного коефіцієнта для заданого діапазону температур між Тгір гарячого та ТХол холодного джерел теплоти має зворотний цикл Карно (рис. 1.1),
Рис. 1.1. Зворотній цикл Карно
для якого теплота, підведена при t 2 = constвід холодного джерела до робочого тіла:
q 2 = T 2 · ( s 1 – s 4) = T 2 · Ds (1.4)
і теплота, віддана при t 1 = constвід робочого тіла до холодного джерела:
q 1 = T 1 · ( s 2 – s 3) = T 1 · Ds, (1.5)
У зворотному циклі Карно: 1-2 – адіабатичний стиск робочого тіла, внаслідок якого температура робочого тіла Т 2 стає вище температури Тгір гарячого джерела; 2-3 - ізотермічний відвід теплоти q 1 від робочого тіла до гарячого джерела; 3-4 – адіабатичне розширення робочого тіла; 4-1 - ізотермічний підведення теплоти q 2 від холодного джерела до робочого тіла. З урахуванням співвідношень (1.4) та (1.5) рівняння (1.3) для холодильного коефіцієнта зворотного циклу Карно може бути представлене у вигляді:
Чим вище значення e, тим ефективніший цикл холодильної установки і тим менша робота lзнадобиться для передачі теплоти q 2 від холодного джерела до гарячого.
1.2. Цикл парокомпресійної холодильної установки
Ізотермічне підведення та відведення теплоти в холодильній установці вдається здійснити в тому випадку, якщо холодильним агентом є легкокипляча рідина, температура кипіння якої при атмосферному тиску t 0 £ 0 oC, причому при негативних температурах кипіння тиск кипіння p 0 має бути більше атмосферного, щоб виключити підсмоктування повітря у випарник. невисокі тиски стиску дозволяють виготовити полегшеними компресор та інші елементи холодильної установки. При суттєвій прихованій теплоті пароутворення rбажані низькі питомі обсяги vщо дозволяє зменшити габарити компресора.
Хорошим холодоагентом є аміак NH3 (при температурі кипіння tдо = 20 оС, тиск насичення pдо = 8,57 бар та при t 0 = -34 оС, p 0 = 0,98 бар). Прихована теплота пароутворення у нього вище, ніж у інших холодильних агентів, але недоліки його – токсичність та корозійна активність по відношенню до кольорових металів, тому в побутових холодильних установках аміак не застосовується. Непоганими холодоагентами є хлористий метил (СН3CL) та етан (С2H6); сірчистий ангідрид (SO2) через високу токсичність не застосовується.
Широке поширення як холодильних агентів набули фреони – фторхлорпохідні найпростіших вуглеводнів (переважно метану). Відмінними властивостями фреонів є їхня хімічна стійкість, нетоксичність, відсутність взаємодії з конструкційними матеріалами при t < 200 оС. В прошлом веке наиболее широкое распространение получил R12, или фреон – 12 (CF2CL2 – дифтордихлорметан), который имеет следующие теплофизические характеристики: молекулярная масса m = 120,92; температура кипения при атмосферном давлении p 0 = 1 бар; t 0 = -30,3 oC; критичні параметри R12: pкр = 41,32 бар; tкр = 111,8 оС; vкр = 1,78 10-3 м3/кг; показник адіабати k = 1,14.
Виробництво фреону - 12, як руйнує озоновий шар речовини, в Росії було заборонено в 2000 році, дозволено лише використання вже виробленого R12 або витягнутого з обладнання.
2. робота холодильної установки ІФ-56
2.1. холодильний агрегат
Агрегат ІФ-56 призначений для охолодження повітря у холодильній камері 9 (рис. 2.1).
Вентилятор" вентилятор ; 4 – ресивер; 5 – конденсатор;
6 – фільтр-осушувач; 7 – дросель; 8 – випарник; 9 – холодильна камера
Рис. 2.2. Цикл холодильної установки
У процесі дроселювання рідкого фреону в дроселі 7 (процес 4-5 ph-діаграмі) він частково випаровується, основне ж випаровування фреону відбувається у випарнику 8 за рахунок теплоти, що віднімається від повітря в холодильній камері (ізобарно-ізотермічний процес 5-6 при p 0 = constі t 0 = const). Перегріта пара з температурою надходить у компресор 1, де стискається від тиску p 0 до тиску pК (політропний, дійсний стиск 1-2д). На рис. 2.2 також зображено теоретичне, адіабатне стиснення 1-2А при s 1 = const..gif" width="16" height="25"> (процес 4*-4). Рідкий фреон стікає в ресивер 5, звідки через фільтр-осушувач 6 надходить до дроселя 7.
Технічні дані
Випарник 8 складається з оребрених батарей – конвекторів. Батареї забезпечені дроселем 7 з терморегулюючим вентилем. Конденсатор 4 з примусовим повітряним охолодженням, продуктивність вентилятора V= 0,61 м3/с.
На рис. 2.3 показаний дійсний цикл парокомпресійної холодильної установки, побудованої за результатами її випробувань: 1-2а – адіабатне (теоретичне) стискування пари холодильного агента; 1-2д - дійсне стиснення в компресорі; 2д-3 – ізобарне охолодження пари до
температури конденсації tДо; 3-4* – ізобарно-ізотермічна конденсація пари холодильного агента в конденсаторі; 4*-4 – переохолодження конденсату;
4-5 - дроселювання ( h 5 = h 4), внаслідок якого рідкий холодильний агент частково випаровується; 5-6 – ізобарно-ізотермічне випаровування у випарнику холодильної камери; 6-1 – ізобарний перегрів сухої насиченої пари (точка 6, х= 1) до температури t 1.
Рис. 2.3. Цикл холодильної установки в ph-діаграмі
2.2. експлуатаційні характеристики
Основними експлуатаційними характеристиками холодильної установки є холодопродуктивність Q, споживана потужність N, Витрата холодильного агента Gта питома холодопродуктивність q. Потужність продуктивності визначається за формулою, кВт:
Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
де G- Витрата холодильного агента, кг / с; h 1 – ентальпія пари на виході з випарника, кДж/кг; h 4 – ентальпія рідкого холодильного агента перед дроселем, кДж/кг; q = h 1 – h 4 – питома холодопродуктивність, кДж/кг.
Використовується також і питома об'ємнахолодопродуктивність, кДж/м3:
q v = q/ v 1 = (h 1 – h 4)/v 1. (2.2)
Тут v 1 - питомий обсяг пари на виході з випарника, м3/кг.
Витрата холодильного агента знаходиться за формулою, кг/с:
G = QК/( h 2Д - h 4), (2.3)
Q = c’pmVВ( tВ 2 - tВ 1). (2.4)
Тут VВ = 0,61 м3/с - продуктивність вентилятора, що охолоджує конденсатор; tВ 1, tВ2 – температури повітря на вході та виході з конденсатора, ºС; c’pm– середня об'ємна ізобарна теплоємність повітря, кДж/(м3·К):
c’pm = (μ cpm)/(μ v 0), (2.5)
де (μ v 0) = 22,4 м3/кмоль – об'єм кіло молю повітря за нормальних фізичних умов; (μ cpm) – середня ізобарна мольна теплоємність повітря, що визначається за емпіричною формулою, кДж/(кмоль·К):
(μ cpm) = 29,1 + 5,6 · 10-4 ( tВ1+ tВ 2). (2.6)
Теоретична потужність адіабатного стиснення парів холодильного агента в процесі 1-2А, кВт:
NА = G/(h 2А – h 1), (2.7)
Відносні адіабатна та дійсна холодопродуктивність:
kА = Q/NА; (2.8)
k = Q/N, (2.9)
являють собою теплоту, що передається від холодного джерела до гарячого, на одиницю теоретичної потужності (адіабатної) та дійсної (електричної потужності приводу компресора). Холодильний коефіцієнт має той самий фізичний сенс і визначається за такою формулою:
ε = ( h 1 – h 4)/(h 2Д - h 1). (2.10)
3. Випробування холодильної установки
Після запуску холодильної установки необхідно дочекатися встановлення стаціонарного режиму ( t 1 = const, t 2Д = const), після чого виміряти всі показання приладів і занести в таблицю вимірів 3.1, за результатами якої побудувати цикл холодильної установки ph- І ts-координатах за допомогою парової діаграми для фреону-12, зображеної на рис. 2.2. Розрахунок основних характеристик холодильної установки виконується у табл. 3.2. Температури випаровування t 0 та конденсації tДо знаходять залежно від тиску p 0 та pДо табл. 3.3. Абсолютні тиски p 0 та pДо визначають за формулами, бар:
p 0 = B/750 + 0,981p 0М, (3.1)
pК = B/750 + 0,981pКМ, (3.2)
де В – атмосферний тискпо барометру, мм. рт. ст.; p 0М - надлишковий тиск випаровування за манометром, ати; pКМ - надлишковий тиск конденсації за манометром, ати.
Таблиця 3.1
Результати вимірів
Величина | Розмірність | Значення | Примітка |
|
Тиск випаровування, p 0М | за манометром |
|||
Тиск конденсації, pКМ | за манометром |
|||
Температура в холодильній камері tХК | по термопарі 1 |
|||
Температура пари холодоагенту перед компресором, t 1 | по термопарі 3 |
|||
Температура пари холодоагенту після компресора, t 2Д | по термопарі 4 |
|||
Температура конденсату після конденсатора, t 4 | по термопарі 5 |
|||
Температура повітря після конденсатора, tВ 2 | по термопарі 6 |
|||
Температура повітря перед конденсатором tВ 1 | по термопарі 7 |
|||
Потужність приводу компресора, N | по ватметру |
|||
Тиск випаровування, p 0 | за формулою (3.1) |
|||
Температура випаровування, t 0 | за табл. (3.3) |
|||
Тиск конденсації, pДо | за формулою (3.2) |
|||
Температура конденсації, tДо | за табл. 3.3 |
|||
Ентальпія парів холодоагенту перед компресором, h 1 = f(p 0, t 1) | по ph-діаграмі |
|||
Ентальпія парів холодоагенту після компресора, h 2Д = f(pДо, t 2Д) | по ph-діаграмі |
|||
Ентальпія парів холодоагенту після адіабатного стиснення, h 2А | по ph-діаграмі |
|||
Ентальпія конденсату після конденсатора, h 4 = f(t 4) | по ph-діаграмі |
|||
Питомий об'єм пари перед компресором, v 1=f(p 0, t 1) | по ph-діаграмі |
|||
Витрата повітря через конденсатор VВ | За паспортом вентилятора |
Таблиця 3.2
Розрахунок основних характеристик холодильної установки
Величина | Розмірність | Значення |
||
Середня мольна теплоємність повітря, (m зpm) | кДж/(кмоль×К) | 29,1 + 5,6×10-4( tВ1+ tВ 2) | ||
Об'ємна теплоємність повітря, з¢ pm | кДж/(м3×К) | (m сp m) / 22,4 | c¢ p m VВ( tВ 2 - tВ 1) | |
Витрата холодильного агента, G | QК/( h 2Д - h 4) | |||
Питома холодопродуктивність, q | h 1 – h 4 | |||
Холодопродуктивність, Q | Gq | |||
Питома об'ємна холодопродуктивність, qV | Q / v 1 | |||
Адіабатична потужність, N a | G(h 2А – h 1) | |||
Відносна адіабатична холодопродуктивність, ДоА | Q / NА | |||
Відносна реальна холодопродуктивність, До | Q / N | |||
Холодильний коефіцієнт, e | q / (h 2Д - h 1) |
Таблиця 3.3
Тиск насичення фреону-12 (CF2 Cl2 – дифтордихлорметану)
1. Схема та опис холодильної установки.
2. Таблиці вимірів та розрахунків.
3. Виконане завдання.
Завдання
1. Побудувати цикл холодильної установки ph-діаграмі (рис. п.1).
2. Скласти табл. 3.4, скориставшись ph-Діаграмою.
Таблиця 3.4
Вихідні дані для побудови циклу холодильної установкиts -координатах
2. Побудувати цикл холодильної установки ts-діаграмі (рис. п.2).
3. Визначити значення холодильного коефіцієнта зворотного циклу Карно за формулою (1.6) для Т 1 = ТДо і Т 2 = Т 0 та порівняти його з холодильним коефіцієнтом реальної установки.
ЛІТЕРАТУРА
1. Шаров, Ю. І.Порівняння циклів холодильних установок на альтернативних холодоагентах // Енергетика та теплоенергетика. - Новосибірськ: НДТУ. - 2003. - Вип. 7, - С. 194-198.
2. Кирилін, В. А.Технічна термодинаміка / . - М.: Енергія, 1974. - 447 с.
3. Варгафтік, Н. Б.Довідник з теплофізичних властивостей газів та рідин / . - М.: наука, 1972. - 720 с.
4. Андрющенко, О. І.Основи технічної термодинаміки реальних процесів/. - М.: Вища школа, 1975.
Холодильний агрегат
Агрегат ІФ-56 призначений для охолодження повітря у холодильній камері 9 (рис. 2.1).
Рис. 2.1. Холодильна установка ІФ-56
1 – компресор; 2 – електродвигун; 3 – вентилятор; 4 – ресивер; 5 -конденсатор;
6 – фільтр-осушувач; 7 – дросель; 8 – випарник; 9 – холодильна камера
Рис. 2.2. Цикл холодильної установки
У процесі дроселювання рідкого фреону в дроселі 7 (процес 4-5 ph-діаграмі) він частково випаровується, основне ж випаровування фреону відбувається у випарнику 8 за рахунок теплоти, що віднімається від повітря в холодильній камері (ізобарно-ізотермічний процес 5-6 при p 0 = constі t 0 = const). Перегріта пара з температурою надходить у компресор 1, де стискається від тиску p 0 до тиску pК (політропний, дійсний стиск 1-2д). На рис. 2.2 також зображено теоретичне, адіабатне стиснення 1-2 А при s 1 = const. У конденсаторі 4 пари фреону охолоджуються до температури конденсації (процес 2д-3), потім конденсуються (ізобарно-ізотермічний процес 3-4* при pК = constі tК = const. У цьому рідкий фреон переохолоджується до температури (процес 4*-4). Рідкий фреон стікає ресивер 5, звідки через фільтр-осушувач 6 надходить до дроселя 7.
Технічні дані
Випарник 8 складається з оребрених батарей – конвекторів. Батареї забезпечені дроселем 7 з терморегулюючим вентилем. Конденсатор 4 з примусовим повітряним охолодженням, продуктивність вентилятора V= 0,61 м 3 /с.
На рис. 2.3 показаний дійсний цикл парокомпресійної холодильної установки, побудованої за результатами її випробувань: 1-2а – адіабатне (теоретичне) стискування пари холодильного агента; 1-2д - дійсне стиснення в компресорі; 2д-3 – ізобарне охолодження пари до
температури конденсації tДо; 3-4 * - ізобарно-ізотермічна конденсація парів холодильного агента в конденсаторі; 4 * -4 - переохолодження конденсату;
4-5 - дроселювання ( h 5 = h 4), внаслідок якого рідкий холодильний агент частково випаровується; 5-6 – ізобарно-ізотермічне випаровування у випарнику холодильної камери; 6-1 – ізобарний перегрів сухої насиченої пари (точка 6, х= 1) до температури t 1 .
Рис. 2.3. Цикл холодильної установки в ph-діаграмі
Експлуатаційні характеристики
Основними експлуатаційними характеристиками холодильної установки є холодопродуктивність Q, споживана потужність N, Витрата холодильного агента Gта питома холодопродуктивність q. Потужність продуктивності визначається за формулою, кВт:
Q = Gq = G(h 1 – h 4), (2.1)
де G- Витрата холодильного агента, кг / с; h 1 – ентальпія пари на виході з випарника, кДж/кг; h 4 – ентальпія рідкого холодильного агента перед дроселем, кДж/кг; q = h 1 – h 4 – питома холодопродуктивність, кДж/кг.
Використовується також і питома об'ємнахолодопродуктивність, кДж/м3:
q v = q/v 1 = (h 1 – h 4)/v 1 . (2.2)
Тут v 1 - питомий обсяг пари на виході з випарника, м3/кг.
Витрата холодильного агента знаходиться за формулою, кг/с:
G = QДо/( h 2Д - h 4), (2.3)
Q = c’pm VВ ( tВ 2 - tВ 1). (2.4)
Тут VВ = 0,61 м 3 /с - продуктивність вентилятора, що охолоджує конденсатор; tВ 1 , tВ2 – температури повітря на вході та виході з конденсатора, ºС; c’pm– середня об'ємна ізобарна теплоємність повітря, кДж/(м 3 ·К):
c’pm = (μ c pm)/(μ v 0), (2.5)
де (μ v 0) = 22,4 м 3 /кмоль – об'єм кіло молю повітря за нормальних фізичних умов; (μ c pm) – середня ізобарна мольна теплоємність повітря, що визначається за емпіричною формулою, кДж/(кмоль·К):
(μ c pm) = 29,1 + 5,6 · 10 -4 ( tВ1+ tВ 2). (2.6)
Теоретична потужність адіабатного стиснення парів холодильного агента в процесі 1-2 А, кВт:
NА = G/(h 2А – h 1), (2.7)
Відносні адіабатна та дійсна холодопродуктивність:
kА = Q/NА; (2.8)
k = Q/N, (2.9)
являють собою теплоту, що передається від холодного джерела до гарячого, на одиницю теоретичної потужності (адіабатної) та дійсної (електричної потужності приводу компресора). Холодильний коефіцієнт має той самий фізичний сенс і визначається за такою формулою.
